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(A)無腐蝕性 (B)弱腐蝕性 (C)中等腐蝕性 (D)強(qiáng)腐蝕性 答案: (C) 25、對(duì)于碾壓土壩中的黏性土，在施工期采用總應(yīng)力法進(jìn)行穩(wěn)定分析時(shí)，應(yīng)采用下列( ) 試驗(yàn)確定土的強(qiáng)度指標(biāo)。 (A)三軸固結(jié)排水剪試驗(yàn) (B)直剪試驗(yàn)中的慢剪試驗(yàn) (C)三軸固結(jié)不排水試驗(yàn) (D)三軸不固結(jié)不排水試驗(yàn) 答案: (D) 26、在其它條件相同時(shí)，懸壁式鋼板樁和懸壁式砼地下連續(xù)墻所受基坑外側(cè)土壓力的實(shí)測(cè)結(jié)果應(yīng)該是下列( )種情況。 (A)由于砼模量比鋼材小所以砼墻上的土壓力更大 (B)由于砼墻上的變形小(位移)，所以砼墻上的土壓力更大 (C)由于鋼板樁的變形(位移)大，所以鋼板樁上的土壓力大 (D)由于鋼材強(qiáng)度高于砼強(qiáng)度，所以鋼板樁上的土壓力更大 答案: (B) 27、石壩壩基加固處理不宜采用下列( )項(xiàng)措施。 (A)固結(jié)灌漿與錨固 (B)建立防滲帷幕或防滲墻 (C)建立排水帷幕 (D)壩 身采用黏土心墻防滲 答案: (D) 28、由于Ⅱ類場地誤判為Ⅲ類，在其它情況均不改變的情況下，(設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑結(jié)構(gòu)自震周期T＝0.8s，阻尼比取0.05)造成對(duì)水平地震影響系數(shù)(用αⅡ和αⅢ分別表示Ⅱ類場地和Ⅲ類場地)的影響將是下列( )種結(jié)果。 (A) αⅡ≈0.8αⅢ (B) αⅡ≈αⅢ (C) αⅡ≈1.25αⅢ (D) 條件不足，無法計(jì)算 答案: (A) 29、某場地地基土為一強(qiáng)透水層，含水量w＝22％，地下水分析成果pH＝5.4，侵蝕性C02含量為53.9mg/L，請(qǐng)判定該地下水對(duì)砼結(jié)構(gòu)的腐蝕性屬于下列( )等級(jí)。 (A)無腐蝕性 (B)弱腐蝕性 (C)中等腐蝕性 (D)強(qiáng)腐蝕性 答案: (C) 30、下列( )選項(xiàng)的組合所提的內(nèi)容能全面而準(zhǔn)確地表達(dá)合同文本中規(guī)定可以采用的工程勘察計(jì)取的收費(fèi)方式。 I. 按國家規(guī)定的現(xiàn)行《工程勘察設(shè)計(jì)收費(fèi)標(biāo)準(zhǔn)》》(2002年修訂本) II. 按發(fā)包人規(guī)定的最低價(jià) III. 按予算包干IV. 按中標(biāo)價(jià)加簽證 V. 按勘察人自訂的收費(fèi)標(biāo)準(zhǔn)VI．按實(shí)際完成的工作量估算 (A) I、II、IV、VI? (B) I、II、IV、VI (C) I、III、IV、VI? (D) III、IV、V、VI? 答案: (C) 31、對(duì)于天然含水量小于塑限含水量濕陷性黃土，確定其承載力特征值時(shí)可按下列( )

2．1土工格室的破壞模式L ———坡長； 土工格室由焊接部位的鉚釘固定于坡面。實(shí)踐t ———種植土深度，與格室深度相同；經(jīng)驗(yàn)表明，鉚釘數(shù)量偏少會(huì)使提供抗滑阻力的鉚釘β———坡角。 受力增大，從而導(dǎo)致傳遞到格室連接部位的局部應(yīng)坡面格室的抗滑力R 為：力增大，使該處出現(xiàn)明顯的塑性變形。當(dāng)某個(gè)連接R=Ra +R s +R j /K j +R g （2）部位的局部應(yīng)力超過其焊接點(diǎn)的剝離強(qiáng)度時(shí)，局部式中：R a ———坡腳處格室抗滑阻力；應(yīng)力的重分布將使相鄰焊接點(diǎn)相繼破壞，導(dǎo)致周圍R s ———格室一土系統(tǒng)在坡面上的抗滑力；格室逐一散開，使整個(gè)格室－土系統(tǒng)呈漸進(jìn)性破壞，R j ———坡面鉚釘傳遞的附加阻力；最終喪失對(duì)土壤的包裹作用，在水流作用下發(fā)生邊K j ———格室焊接點(diǎn)的抗剝離安全系數(shù)，K j ＝坡局部沖蝕。因此，土工格室破壞程度主要受焊點(diǎn)1．3～1．5； 剝離強(qiáng)度的控制。R g ———土工格柵提供的抗滑力。 土工格室沿邊坡下滑會(huì)引起坡底種植土發(fā)生R a 可根據(jù)極限平衡理論分析確定，計(jì)算簡圖見整體剪切破壞，導(dǎo)致坡底第一排格室底部上抬，圖3a ）。破壞區(qū)邊界線ABC 由一段直線AB 和對(duì)數(shù)螺從而使經(jīng)排水孔滲入的水流從底部掏空格室。當(dāng)線BC 組成，OAB 中的應(yīng)力可表示在圖3b ）上。第一排格室掏空后，第二排開始上抬。如此類由于土工格室側(cè)壁光滑，與土的摩擦力為零，推，最終使格室完全失效。因此，坡底處第一排OA 面上的法向應(yīng)力σ可表示為圖3b ）破壞包線上的a 格室必須有鉚釘固定，底端種植土需滿足承載力點(diǎn)，因OB 為滑動(dòng)面，其應(yīng)力可表示為破壞包線上的要求。的b 點(diǎn)，故∠AOB =ξ＝π/4+φ/2。OB 與AB 兩滑動(dòng)面的 2．2土工格室抗滑安全系數(shù)夾角∠ABO =π/2-φ。BC 一端與AB 相切，另一端在 保持土工格室穩(wěn)定的抗滑安全系數(shù)通過鉚釘數(shù)C 點(diǎn)與地面相交，θ0＝π/4+β-φ/2。量的增加（即鉚釘間距的減?。┑靡蕴岣?。此外，在如圖3c ）所示，由OBC 的力矩平衡條件，可得：格室底部與坡面之間鋪設(shè)一道雙向土工格柵，也可 增強(qiáng)格室的抗滑力。格室在坡面的受力情況如圖3∑M 0=乙d M -P b 2r b =0（3）a ）所示。式中，d M =γr 2l d θ/2+cr 2d θ，為圖3c ）中陰影線單 2013年7月第14期25 通標(biāo)準(zhǔn)化 道路工程Highway Engineering 元對(duì)O 點(diǎn)的力矩；l =2r cos （θ0-θ）/3；r =r b e θtan φ，r b 為OB 防護(hù)對(duì)坡度以及植物根系護(hù)坡的作用效果對(duì)邊坡坡的長度；c 、φ分別為種植土的粘聚力和內(nèi)摩擦角；度均有嚴(yán)格要求，土工格室植被護(hù)坡防護(hù)形式的整p b =σb r b 。體穩(wěn)定性與所防護(hù)的邊坡坡度有密切的關(guān)系。 整理式（3）可得：土工格室護(hù)坡主要有平鋪式護(hù)坡和疊砌式護(hù)坡σ0兩種形式b =3。當(dāng)坡度緩于2r 21∶1．0時(shí)，采用平鋪式；當(dāng)坡b 乙θ0d M 度緩于1∶0．5或陡于1∶1．0時(shí)，采用疊砌式（如圖4所=c 3（e 2θ0tan φ-1）3tan φ（e 3θ0tan φ-cos θ0）+sinθ +γr b 0（）乙（4）示）。 根據(jù)圖3b ）中幾何關(guān)系可得：固定錨桿 σa =1-sin φσb +cos φc （5）固定錨桿 由圖3d ）可得：格室充填土格室充填土 m ∶ 1 r a =t sin （π/4+φ/2）/cosφ（6）土工格室土工格室 將式（4）代入式（5），并利用R a =σa t ，可得：平鋪式護(hù)坡 R b ）疊砌式護(hù)坡a =γt 2N γ+cNc （7）a ） 其中2D ~4D m ∶ 反壓層m D ∶ 13灰土或圬工體1m ∶ ~1 N 1+sinφ3（e 2θ0tan φ-1）D c =cos φ+4tan φ（1-sin φ）（8）2 c ）坡腳錨固反壓加固d ）坡腳剛性支撐加固 3sin πφ N 4+2乙圖4土工格室植被護(hù)坡形式示意圖 tan φ（e 3θ0tan φ r =-cos θ0）+sinθ （）0（9）4結(jié)語假定坡面鉚釘縱橫方向等距布置，式（2）中其土工格室植草護(hù)坡作為一種新型的復(fù)合結(jié)構(gòu)植他各抗滑力表示如下：物防護(hù)形式，是通過詳細(xì)研究植物根系的力學(xué)加筋 R cos βtan φ與錨固作用以及格室的固土護(hù)坡機(jī)理而提出來的。S =γLt s （10） R 本文對(duì)其穩(wěn)定性進(jìn)行分析，得出在安全系數(shù)K ≥1.5j =tf j L /s 2（11） R 的條件下，該邊坡防護(hù)形式是一種有效的邊坡防護(hù)g =F 2%（12）