10、用于邊坡及堤壩防護。用于邊坡防護時，展開的格室壁形成一層層擋墻，可以大大緩解水流流速，避免坡面徑流的形成。格室內可填充土壤，上面可以植草和灌木，在原始坡面無法恢復植被的情況下，同樣可以獲得理想的綠化效果，具有不可估量的環(huán)保價值。另外，TGLG 蜂巢土工格室因具有整體性和一定的柔性，大大彌補了片石骨架防護具有的松動、塌陷、架空等缺陷，且施工快捷，造價低，是一種非常理想的護坡用土工合成材料。 11、用于擋墻及江河圍堰。采用TGLG 蜂巢土工格室建筑擋土墻，結構穩(wěn)定性好，可防止陡坡表面被雨水沖蝕，同混凝土墻體相比，造價降低50%以上，同時表面可種植花草，美化環(huán)境。 12、在沙漠筑路(臨探路)中的應用。沙漠中由于地基松散，且荒無人煙，常用筑路材料匱乏，因此筑路困難，成本很高。使用TGLG 蜂巢土工格室，可直接將TGLG 蜂巢土工格室拉開放在沙漠上固定，然后就地取材填入沙石等，操作簡單，效率極度高。施工后的路面可滿足各種重型車輛長期使用。此外作沙漠臨探路時可重復利用。 三TGLG 蜂巢土工格室特點 1、具有伸縮自如，運輸可縮疊，施工時可張拉成網(wǎng)狀，填入泥土、碎石、混凝土等松散物料，構成具有強大側向限制和大剛度的結構體。 2、材質輕、耐磨損，化學性能穩(wěn)定、耐光氧老化、耐酸堿，適用于不同土壤與沙漠等土質條件。 3、較高的側向限制和防滑，防變形、有效的增強路基的承載能力和分散荷載作用。 4、改變TGLG 蜂巢土工格室高度、焊距等幾何尺寸可滿足不同的工程需要。 5、伸縮自如，運輸體積??；聯(lián)接方便、施工速度快。四土工格室施工規(guī)范 4.1坡表處理。采用人工修正坡面使其傾斜一致，平整且穩(wěn)定，清除坡面淤積物，浮土，墟渣，對局部凹凸面較大的采用漿切片和石料鑲補， 4.2格室展開定鉆眼錨地位置，選定一副TGLG 蜂巢土工格室開展到坡面進行定眼孔，然后鉆眼。 4.3格室展開，錨固u 形連接筋，對格室固定，格室沿坡面張開到最大位置，格室四周采用u 型鋼筋錨眼固定，中間用f 型鋼筋錨眼固定，按三角形布局，將锍鋒牢牢固定在坡面上。 4.4噴播混合基材，覆蓋無紡布，用噴射機將復合要求的混合基材和草籽噴射于坡面上，噴射口距離一米。 4.5接膜，養(yǎng)護，噴播后加強管理，適時適度噴射水。 蜂窩土工格室適應多種工程應用 1、處理半填半路基 在地面自然坡度徒于1：5的斜坡上修筑路堤時，路堤基底應挖臺階，臺階寬度不得小于1M 時，分期修建或改建公路加寬時，新舊路基填方邊坡的銜接處，應開挖臺階，高等級公路臺階寬度一般為2M ，在每層臺階水平面上鋪設土工格室，利用土工格室自身的立面?zhèn)认藜咏钚?，更好的解決不均勻沉陷的難題。 2、風沙地區(qū)路基 風沙地區(qū)路基應以低路堤為主，填土高度一般不就小于0.3M. 由于風沙地區(qū)路基修筑的低路基及重承載的專業(yè)要求，采用土工格室可以對松散填料起到側限作用，在有限的高度內保障路基具有高的剛度和強度，以承受大型車輛的荷載應力。 3、臺背路基填土加筋 采用土工格室可以更好的實現(xiàn)臺背加筋的目的，土工格室與填料間可以產生足夠的摩擦力，有效減少路基與構造物間的不均勻的沉降，最終才能有效緩解“橋臺跳車”病害對橋面的的早期沖擊破壞。 4、多年凍土地區(qū)路基 在多年凍土地區(qū)修筑填方路基，應達到最小填土高度，以防止發(fā)生翻漿或引起凍層上限下降，致使路堤發(fā)生過量沉降。土工格室特有的立面加筋效應和有效的落實的整體側限性，可以在最大程度上確保在某些特殊地段的最小填土高度，并使填土具有高品質的強度和剛度。 5、黃土濕陷路基處理 對于高速公路和一級公路通過濕陷性黃土和壓縮性較好的黃土地段時，或高路堤的地基允許承載力低于車輛協(xié)力荷載和路堤自重的壓力時，還應按承載力要求對路基進行處理，這時土工格室的優(yōu)越性就彰現(xiàn)無疑了。 6、鹽漬土、膨脹土

實際取值：C U = 15千牛/平方米 針對承載力的安全系數(shù)= 15/11.04=1.35（一般需要1.25）。因此，是安 全的。 對于土工格室設計，考慮格室墊層中的土壤顆粒構件在軟質層的相互影響，在構件中可承受的應力狀態(tài)可以從Mohrcircle 詹納（1988）闡述的結構中獲得： 構件的水平應力σh =σn -2x ， τ=界面的剪切應力=限制條件下的C U =11.04千牛/平方米； 堤壩的最高部分σn =6×19+20=134千牛/平方米; υ=40°土工格室填充材料（土壤填充參數(shù)） 方程E q （3）計算出的X=51.36千牛頓/米2； σh =σn – 2X=134 - 2×51.36=31.28千牛/平方米。 主應力的旋轉發(fā)生在格室墊層深層。因此，格室墊層需要強度=31.28千牛/米。因此，長期抗拉強度超過31.28千牛/米的土工格室墊層與應用于高度1米左右的路堤加固；底層用土工格柵，在設計中該格柵層的強度不會考慮，這個土工格柵基礎方便土工格室層的鋪設，增加了土工格室墊層的剛性和橫向約束軟土層的作用，提高了安全性。 3.2基于邊坡穩(wěn)定分析的設計 無加筋路堤的邊坡穩(wěn)定分析 圖5，最小因子安全性為0.83。無加筋邊坡穩(wěn)定分析的滑動破壞的路堤，如圖 7。 對于土工格室填充材料υ=40°（土壤填充） 土工格室墊層的高度= 1 M； 土工格室層的內摩擦角40°； 由于填充土壤是粘性的，土工格室加固后產生了更大的內聚力（C r ）為28千帕，對于υ=40°，k p 為4.59。將C r 的值和K p = 0和 4.59代入式E q （7），獲得Δσ3=26千帕。 假定土工格室的直徑為1m ，從而得到為1的縱橫比（H / D 0），替代Δσ3，D0，考慮在式（4）中土工格室擋墻軸向應變2.5％，M 取值為1000千牛/米。因此，1米的高度和土工格室張開的尺寸與土工格室墊層、土工格柵制成具有在2.5％的應變時割線模量（M ）為1000千牛/米可以用于加固路堤。極限抗拉強度約40千牛/米雙向格柵通常納入本范圍（穆拉利克里希納和瑪達維Latha 2007）。 3.3基于有限元分析的設計 在圖5中所示的堤，是模擬在有限元分析中所討論的在有限元程序GEOFEM 前面幾節(jié)提出的方法。土工格室墊層為作為模型，就像任何土層的等效復合層，這種建模方法在模擬兩種剛度和土工格室包裹土強度相當不錯，這些在軟土地基和土工格室層之間界面，也是填土和土工格室層之間零厚度界面，注意事項4所述的古德曼（1968）描述，考慮在其中計算出的零厚度連續(xù)構件相對應的節(jié)點位移，分別在兩側與節(jié)點分別生成有限元網(wǎng)格，通過共同的元素連接。這些構件的剪切剛度最初定義為非常高（106千帕/米），以確保在節(jié)點任一側界面的位移的兼容性。土壤和鋼筋之間界面的剪切剛度是使用粘型配方，其中假設模擬時的剪切應力是小于由Mohr-Coulomb 模型中定義的剪切強度。一旦剪切應力達到界面的剪切強度（τf ），剪切剛度降 低到一個小的值，該值小于初始值1000倍，以允許加強和土壤之間的相對運動。在整個分析中剛度在高值（106千帕/米）保持恒定以確保節(jié)點在垂直方向上的連續(xù)性，這些構件不允許拉伸應力產生。 軟地基土的本構關系，并在路基土使用摩爾庫侖理想彈塑性屈服面與非關聯(lián)流動數(shù)值模擬規(guī)則，平均楊氏模量（E ）和土壤的泊松比（μ）被取為1兆帕和0.45，μ值是15千帕的內聚力時的合理值（US1990年工程兵部隊，EM 1110-1-1904）。這些值取為60兆帕和0.3為路基填充土，對于M 的任何試驗值，工格室層的楊氏模量的值可使用公式（6）計算，取最小圍壓作為土工格室層主應力的中心線。土工格室填充土模量取值為1000，這是根據(jù)簡布（1963）選擇中粗砂取值的。路基用割線模量500千牛/米和1000千牛土工格室沿著無筋路堤示于圖9，坡腳附近的橫向變形示于圖10。 圖9 路堤下方的沉降設計實例 圖10 坡腳附近的橫向變形設計實例 從圖9中觀察，無筋路堤在建筑末端沉降約1 m ，當用2.5％延伸率時割線模量500千牛/米的土工格室加固路堤時，沉降降低至0.46米。當土工格室材料的割線模量提高到1000千牛/米，在施工完工時的沉 降為0.28米，這將小于路堤總高度的5％，按照美國陸軍工程兵團（UFGS-357313，2008）中給出的參考數(shù)據(jù)，這被視為極限沉降狀態(tài)。因此，建議高1米的軟土路基需要用一層正割模量大于或等于1000千牛/米的土工格室填充土加強，以控制路基施工過程中的壓力增加時路堤下方的沉降。 如圖10觀察，正割模量1000千牛/米的土工格室層可以有效地減少坡腳附近的橫向變形。正如前面所提到的，這個模量對應于具有極限抗拉力約40千牛/米的雙向格柵。