4．討論 通過設計實例說明，本文所討論了所有三種路基土工格室加固方法。然而，每個方法有其自身的優(yōu)勢和局限性。基于滑移線的方法，相比于其他兩種方法是非常復雜的，因為它需要滑移線的建立，每個路堤的跨度和剛性端承載力的計算。第二種基于對邊坡穩(wěn)定分析的方法是三個中最簡單的，因為，它只是需要用一層土進行邊坡穩(wěn)定性，用其屬性取代土工格室墊層來確定任何標準程序使用的土工格室尺寸和材料?；诘谌椒?，有限元模型是最全面的，因為它具有完整的路堤模擬變形、應力和在路堤任何位置可以用這個方法獲得的剪切應變。此外，該方法包括：基于給定的路堤高度允許的沉降設計，這不是其他兩種方法可解決的。種方法的限制是有限元模擬需要通過實驗室測定土壤和土工格室材料的準確特性參數(shù)。關(guān)于結(jié)果的準確性，所有這三種方法都給予基本相同的范圍，在做出特定的假定，設計輸 出有限元分析、滑移線法，邊坡穩(wěn)定分析可用于初步設計，同樣可以通過有限元研究，用其完整的變形分析和驗證剪切應變下可能發(fā)生的 沉降。 5. 結(jié)論 本文提出基于有限元模擬的土工格室加固堤防的設計新方法。這種方法和兩個現(xiàn)有的方法的比較：滑線法，邊坡穩(wěn)定分析方法。在路基軟土的設計實例中使用了所有上述三種方法，這三種方法都有相對優(yōu)勢和局限性。這三種方法給出了幾乎類似的結(jié)果?；凭€的方法相對于其他兩個方法非常復雜，邊坡穩(wěn)定分析方法簡化的很多，是基于對邊坡失穩(wěn)安全系數(shù)，這可能不是很關(guān)鍵?；谟邢拊M的設計方法是最全面的，因為它解決了許可變形問題，也給出了路基的完整的應力、變形和給定負載條件下應變行為。有人建議：滑移線和邊坡的穩(wěn)定性方法應用于初步設計，通過有限元模擬方法進行驗證。 參考資料 巴瑟斯特，R.J. 和賈勒特，P.M 。 （1988年），“在泥炭地緣復合床的 大型模型試驗路基”，交通運輸研究記錄1188，交通運輸研究委員會。華盛頓哥倫比亞特區(qū)，28-36。 巴瑟斯特，R.J 和Karpurapu ，R. （1993），“土工格室加固顆粒的大型 三軸壓縮試驗土土力測試”。 J ，16（3），296-303。 巴瑟斯特，R.J. 和騎士，文學碩士（1998年），“加筋土覆蓋了大跨度 管道土工格室的分析”，COMPUT 。土力，22，205-219。 布什，D.I ，詹納，C.G . 和巴塞特，R.H 。（1990），“松軟土路堤設計 和土工格室基床墊層的施工 ”，Geotext 土工膜，9，83-98。 Cowland ，J.W 和Wong ，S.C.K. （1993年），“軟粘土土工格室加固 路基路面性能”，Geotext 。土工膜，12，687-705。 R. 和洛錫安，E. （1990），“土工格室加固路堤的施工問題 ”，加筋土 結(jié)構(gòu)性能的論文集，英國巖土工程學會，倫敦（英國），443-447。 羅伊，D. ，赤拉尼維，K. ，辛格河和Baidya ，D.K. （2009年），“降雨誘發(fā)穩(wěn)定土路堤的不穩(wěn)定”，Geomech 。工程，1，193-204。 鄧肯，J.M. 和昌，C.Y . （1970），J ?！巴寥乐械膽蛻兊姆蔷€性 分析”。DIV ，96（5），1629年至1653年。 古德曼，R.E. ，泰勒，R.L. 和布雷克，T.L 。 （1968年），“一個裂隙 巖體的力學模型”，J. 土壤專區(qū)，94，637-659。 Hendricker ，A.T. ，F(xiàn)redianelli ，K.H. ，Kavazanjiam ，小E. 和麥凱爾維，III J.A. （1998年），“危險廢物站場加固 ”，土工合成材料，亞特蘭大第六屆國際會議論文集（美國），465-468。 漢高，D.J 和吉爾伯特，G .C. （1952），“橡膠膜三軸受壓土樣的受力效果”，巖土工程，3，20-29。 V 簡布，N 。（1963），“用固結(jié)儀和三軸試驗確定土壤壓縮狀態(tài)”，論文集 歐洲會議上SMFE ，威斯巴登，頁19-25。 詹納，C.G . ，布什，D.I 和巴塞特，相對濕度（1988年），“使用滑線法通過鋪設一層土工格室層墊底部評估改善給定承載力的軟地基

這里σn =垂直應力。 T=界面的剪切應力（C U 在限制條件） F =土工格室填充材料摩擦角 主應力的旋轉(zhuǎn)在基床深度內(nèi)發(fā)生。因此，土工格室墊層預期拉伸強度等于路堤防護水平應力。 2.2基于邊坡穩(wěn)定分析的設計 邊坡穩(wěn)定分析基礎上的堤防加固設計是由瑪達維Latha 等開發(fā)（2006）。這種方法使用通用坡度穩(wěn)定程序設計測算路堤需要的土工格室墊層的強度。土工格室進行邊坡穩(wěn)定分析計算機程序需要堤防坡幾何形狀尺寸、土工格室層高度、地基土深度、高剪切堤土的強度參數(shù)和土工格室層數(shù)、地基土的性質(zhì)、孔隙水壓力系數(shù)，輸入超載壓力的峰值。該方案采用比紹普的方法計算安全系數(shù)，該程序會自動搜索不同的判定滑動圓，并給出了安全的最低因子和臨界滑動圓的中心的坐標。該計算機程序的可靠性通過一些實例驗證來確保。從程序?qū)τ谶@些問題得到安全系數(shù)與最低系數(shù)，和通過繪制幾個試滑圓的圖形化方法獲得的安全系數(shù)，為每個使用常規(guī)方法獲得這些滑動圓的安全系數(shù)。 為了設計堤下土工格室，土工格室層被視為一層土壤粘結(jié)強度大于包裹的土壤和比相同包裹的土壤更大的內(nèi)摩擦角。 這是因為，土工格室由膜片提供全方位的土壤約束，，土工格室側(cè)壁加強了土壤的表觀凝聚力。運用漢高和吉爾伯特（1952年），巴瑟斯特和Karpurapu 提出的橡膠膜理論（1993年）分析土壤包圍在單個格室內(nèi)三軸承壓時的內(nèi)聚強度。 同樣的分析延伸為多個土工格室，并且也用于通過 Rajagopal 等制成的土工格室。 （1999年），瑪達維Latha （2000）和瑪達維Latha 和穆爾蒂（2007年）。 由膜片應力產(chǎn)生的附加圍壓可以寫成（漢高和吉爾伯特1952年）： εa =軸向應變 εc =圓周應變 D 0=初始直徑 D =在εa 的軸向應變的樣品的直徑 M =膜片的模量 上面的等式用于計算由于土工格室的附加圍壓加固，使用參數(shù)如下。D 0作為土工格室的初始直徑。土工格室展開不是圓形，形狀是三角形。土工格室的三角形等效直徑可通過等同的圓來獲得。M 是在軸向應變εA 的土工格室的材料的模量，可以從土工格室寬幅拉伸強度試驗得到的長期負載 - 應變曲線來確定。 圖2土工格室加固強度提高的莫爾圓的計算 表觀粘結(jié)強度和附加圍應力之間的關(guān)系由于可以通過土工格室增強土壤樣品繪制圓莫爾圖獲得，圖2所示，工格室墊層附加粘結(jié)強度可根據(jù)下式（Rajagopal 等1999）獲得： 在（4）求Δσ3的值，代入等式（5），我們將得到土工格室約束土壤產(chǎn)生的凝聚力。這個附加的粘結(jié)強度被添加到原始在土工格室包封土壤的內(nèi)聚強度以獲得土工格室墊層（C g ）的內(nèi)聚強度。初步設計的問題，如筑堤土中的堤防的幾何形狀、地基的性質(zhì)給出，我們可以通過試驗值用邊坡穩(wěn)定分析土工格室墊層，并確定得到的設計值所需土工格室墊層內(nèi)聚強度的安全系數(shù)。從這個粘結(jié)強度，我們可以計算出土工格室的高度、土工格室的壁厚和土工格室軸向應變的展開尺寸的假設值。這種設計方法已通過驗證，土工格室支持模型堤防的情況下，在實驗室建立了不同格室的展開尺寸大小、不同的土工格室高度；瑪達維Latha 等制成不同土工格室和沙子和粘土填充材料、土工格室墊層（2006）。，在模型試驗與附加壓力下，作為一個在邊坡穩(wěn)定分析得到的安全因素是很好達成一致，可以觀察出導致路堤失敗所需的最大附加壓力。