《伊春市50mm土工格室多少錢一平@伊春市土工格室》

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實際取值：C U = 15千牛/平方米 針對承載力的安全系數(shù)= 15/11.04=1.35（一般需要1.25）。因此，是安 全的。 對于土工格室設(shè)計，考慮格室墊層中的土壤顆粒構(gòu)件在軟質(zhì)層的相互影響，在構(gòu)件中可承受的應(yīng)力狀態(tài)可以從Mohrcircle 詹納（1988）闡述的結(jié)構(gòu)中獲得： 構(gòu)件的水平應(yīng)力σh =σn -2x ， τ=界面的剪切應(yīng)力=限制條件下的C U =11.04千牛/平方米； 堤壩的最高部分σn =6×19+20=134千牛/平方米; υ=40°土工格室填充材料（土壤填充參數(shù)） 方程E q （3）計算出的X=51.36千牛頓/米2； σh =σn – 2X=134 - 2×51.36=31.28千牛/平方米。 主應(yīng)力的旋轉(zhuǎn)發(fā)生在格室墊層深層。因此，格室墊層需要強(qiáng)度=31.28千牛/米。因此，長期抗拉強(qiáng)度超過31.28千牛/米的土工格室墊層與應(yīng)用于高度1米左右的路堤加固；底層用土工格柵，在設(shè)計中該格柵層的強(qiáng)度不會考慮，這個土工格柵基礎(chǔ)方便土工格室層的鋪設(shè)，增加了土工格室墊層的剛性和橫向約束軟土層的作用，提高了安全性。 3.2基于邊坡穩(wěn)定分析的設(shè)計 無加筋路堤的邊坡穩(wěn)定分析 圖5，最小因子安全性為0.83。無加筋邊坡穩(wěn)定分析的滑動破壞的路堤，如圖 7。 對于土工格室填充材料υ=40°（土壤填充） 土工格室墊層的高度= 1 M； 土工格室層的內(nèi)摩擦角40°； 由于填充土壤是粘性的，土工格室加固后產(chǎn)生了更大的內(nèi)聚力（C r ）為28千帕，對于υ=40°，k p 為4.59。將C r 的值和K p = 0和 4.59代入式E q （7），獲得Δσ3=26千帕。 假定土工格室的直徑為1m ，從而得到為1的縱橫比（H / D 0），替代Δσ3，D0，考慮在式（4）中土工格室擋墻軸向應(yīng)變2.5％，M 取值為1000千牛/米。因此，1米的高度和土工格室張開的尺寸與土工格室墊層、土工格柵制成具有在2.5％的應(yīng)變時割線模量（M ）為1000千牛/米可以用于加固路堤。極限抗拉強(qiáng)度約40千牛/米雙向格柵通常納入本范圍（穆拉利克里希納和瑪達(dá)維Latha 2007）。 3.3基于有限元分析的設(shè)計 在圖5中所示的堤，是模擬在有限元分析中所討論的在有限元程序GEOFEM 前面幾節(jié)提出的方法。土工格室墊層為作為模型，就像任何土層的等效復(fù)合層，這種建模方法在模擬兩種剛度和土工格室包裹土強(qiáng)度相當(dāng)不錯，這些在軟土地基和土工格室層之間界面，也是填土和土工格室層之間零厚度界面，注意事項4所述的古德曼（1968）描述，考慮在其中計算出的零厚度連續(xù)構(gòu)件相對應(yīng)的節(jié)點位移，分別在兩側(cè)與節(jié)點分別生成有限元網(wǎng)格，通過共同的元素連接。這些構(gòu)件的剪切剛度最初定義為非常高（106千帕/米），以確保在節(jié)點任一側(cè)界面的位移的兼容性。土壤和鋼筋之間界面的剪切剛度是使用粘型配方，其中假設(shè)模擬時的剪切應(yīng)力是小于由Mohr-Coulomb 模型中定義的剪切強(qiáng)度。一旦剪切應(yīng)力達(dá)到界面的剪切強(qiáng)度（τf ），剪切剛度降 低到一個小的值，該值小于初始值1000倍，以允許加強(qiáng)和土壤之間的相對運動。在整個分析中剛度在高值（106千帕/米）保持恒定以確保節(jié)點在垂直方向上的連續(xù)性，這些構(gòu)件不允許拉伸應(yīng)力產(chǎn)生。 軟地基土的本構(gòu)關(guān)系，并在路基土使用摩爾庫侖理想彈塑性屈服面與非關(guān)聯(lián)流動數(shù)值模擬規(guī)則，平均楊氏模量（E ）和土壤的泊松比（μ）被取為1兆帕和0.45，μ值是15千帕的內(nèi)聚力時的合理值（US1990年工程兵部隊，EM 1110-1-1904）。這些值取為60兆帕和0.3為路基填充土，對于M 的任何試驗值，工格室層的楊氏模量的值可使用公式（6）計算，取最小圍壓作為土工格室層主應(yīng)力的中心線。土工格室填充土模量取值為1000，這是根據(jù)簡布（1963）選擇中粗砂取值的。路基用割線模量500千牛/米和1000千牛土工格室沿著無筋路堤示于圖9，坡腳附近的橫向變形示于圖10。 圖9 路堤下方的沉降設(shè)計實例 圖10 坡腳附近的橫向變形設(shè)計實例 從圖9中觀察，無筋路堤在建筑末端沉降約1 m ，當(dāng)用2.5％延伸率時割線模量500千牛/米的土工格室加固路堤時，沉降降低至0.46米。當(dāng)土工格室材料的割線模量提高到1000千牛/米，在施工完工時的沉 降為0.28米，這將小于路堤總高度的5％，按照美國陸軍工程兵團(tuán)（UFGS-357313，2008）中給出的參考數(shù)據(jù)，這被視為極限沉降狀態(tài)。因此，建議高1米的軟土路基需要用一層正割模量大于或等于1000千牛/米的土工格室填充土加強(qiáng)，以控制路基施工過程中的壓力增加時路堤下方的沉降。 如圖10觀察，正割模量1000千牛/米的土工格室層可以有效地減少坡腳附近的橫向變形。正如前面所提到的，這個模量對應(yīng)于具有極限抗拉力約40千牛/米的雙向格柵。

選項的含水率考慮。 (A)天然含水量 (B)塑限含水量 (C)飽和度為80％的含水量 (D)天然含水量加5％ 答案: (B) 32、某滯洪區(qū)本年滯洪時淤積了3.0m厚的泥砂，現(xiàn)進(jìn)行勘察，下列( )選項的考慮是錯的。 (A)原地面下原來的正常固結(jié)土變成了超固結(jié)土 (B)新沉積的泥砂是欠固結(jié)土 (C)新沉積的飽和砂土地震時可能液化 (D)與一般第四系土比在同樣的物理性質(zhì)指標(biāo)狀況下，新沉積土的力學(xué)性質(zhì)較差 答案: (A) 33、下列( )選項不宜采用立管式孔隙水壓力計。 (A)觀測弱透水層的穩(wěn)定水位 (B)觀測排水固結(jié)處理地基時的孔隙水壓力 (C)觀測強(qiáng)夯法處理地基時的孔隙水壓力 (D)作為觀測孔觀測抽水試驗的水位下降 答案: (C) 34、對于每個鉆孔的液化指數(shù)，下列( )項說法是不正確的。 (A)液化土層實測標(biāo)準(zhǔn)貫錘擊數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)貫入臨界值之比越大，液化指數(shù)就越大 (B)液化土層的埋深越大，對液化指數(shù)的影響就越小 (C)液化指數(shù)是無量細(xì)鋼參數(shù) (D)液化指數(shù)的大小與判別深度有關(guān) 答案: (A) 35、圖中帶箭頭所系曲線為飽和正常固結(jié)土的應(yīng)力路徑，請問它符合下列( )種試驗的應(yīng)力路徑。 (A)側(cè)限固結(jié)試驗的有效應(yīng)力路徑 (B)三軸等壓試驗的總應(yīng)力路徑 (C)常規(guī)三軸壓縮試驗的總應(yīng)力路徑 (D)常規(guī)三軸固結(jié)不排水試驗的有效應(yīng)力路徑 答案: (D) 36、某土石壩壩址區(qū)地震烈度為8度，在10號孔深度為3米、6米和13米處測得剪切波速值分別為104m/s、217m/ s和313m/s，該孔15米深度范圍內(nèi)土層2.0m以內(nèi)為回填黏性土層，2m至15m內(nèi)為第四系沉積粉砂細(xì)砂層，在工程正常運用時，該處地面淹沒于水面以下，在進(jìn)行地震液化初判時，下列( )選項是正確的。 (A)3m處的砂土層可能液化，6m和13m處的砂土層不液化 (B)3m和6m處的砂土層可能液化，13m處的砂土層不液化 (C)3m、6m、13m處的砂土層都可能液化 (D)3m、6m、13m處的砂土層均不液化 答案: (A)