適用于玻璃纖維電子布；玻璃纖維魚竿布；玻璃纖維風(fēng)筒布；高檔玻璃纖維網(wǎng)絡(luò)涂膠布。 整經(jīng)筒子上的紗線一般為軸向退解，通過張力器、導(dǎo)紗部件、斷紗自停裝置直至卷繞到整經(jīng)軸（或整經(jīng)大滾筒）上，經(jīng)受了由氣圈運動、張力裝置、導(dǎo)紗部件、空氣阻力等產(chǎn)生的機械作用，使紗線張力逐步增加，達到工藝設(shè)計規(guī)定的整經(jīng)張力數(shù)值。整經(jīng)張力涉及單根紗線的張力和整片經(jīng)紗的張力。單紗張力應(yīng)當(dāng)適度，張力過大，會引起經(jīng)紗強力及彈性損失，后道工序中，特別是織機上經(jīng)紗斷頭增加。單紗張力過小，使整經(jīng)軸卷繞密度降低，繞紗量少，且易造成經(jīng)軸成形不良。片紗張力應(yīng)均勻，片紗張力不勻會影響漿紗生產(chǎn)和漿軸質(zhì)量，并在織機上產(chǎn)生開口不清、 三跳 織疵等種種弊病。因此，后續(xù)各道工序的生產(chǎn)效率、產(chǎn)品質(zhì)量在很大程度上取決于紗線的整經(jīng)張力狀況。下面對除張力裝置外的幾個影響整經(jīng)張力的因素以及均勻片紗張力的措施進行分析。一、筒子紗退繞張力紗線從固定的筒子上高速退繞時，在導(dǎo)紗孔和筒子上紗線分離點之間形成氣圈。在導(dǎo)紗孔處，這段紗線的張力取決于紗線對筒子表面粘附力、紗線在筒子表面摩擦滑移所產(chǎn)生的摩擦阻力、退繞紗圈的運動慣性力、空氣阻力以及氣圈引起的離心力等。圖2-13所示為導(dǎo)紗孔處紗線的張力變化曲線。圖2-13（a）組曲線反映了相同整經(jīng)速度 （a） （b） 圖2-13導(dǎo)紗孔處紗線張力曲線條件下，不同紗線線密度對紗線張力的影響，線密度越大，紗線張力也就越大。圖2-13（b）組曲線反映了相同紗線線密度條件下，不同整經(jīng)速度對紗線張力的影響，速度越高，紗線張力就越大。兩組曲線都表明了。紗線張力作周期性的變化，變化周期對應(yīng)于筒子上兩層紗線的退繞；退繞點位于筒子底部（大端）時，由于紗線未能完全拋離筒子表面，致使摩擦紗段較長，增加了紗線分離點的張力，因此紗線退繞張力最大并對應(yīng)于曲線的波峰；退繞點位于筒子頂部（小端）時，摩擦紗段很短，則對應(yīng)于曲線的波谷。通常筒子處于平置的工作狀態(tài)，當(dāng)退繞點位于筒子圓錐表面下半部分時，由于紗線自重的作用紗線比較容易拋離筒子表面，從而摩擦紗段較短，紗線的退繞張力較小。反之，當(dāng)退繞點位于上半部分時，則紗線退繞張力較大。為減少這種張力差異，在筒子架的安裝保養(yǎng)工作中，規(guī)定筒子錠座的中心線應(yīng)通過導(dǎo)紗孔垂直下方15 5mm處，如圖2-14所示。 圖2-14 筒子錠座與導(dǎo)紗孔相對位置生產(chǎn)中，整經(jīng)速度的提高可提高設(shè)備效率，但也會增加整經(jīng)張力及整經(jīng)張力不勻，從而增加整經(jīng)斷頭，惡化整經(jīng)質(zhì)量，降低整經(jīng)設(shè)備效率。圖2-15表明，隨整經(jīng)速度提高，氣圈頂 圖2-15紗線退繞平均張力與整經(jīng)速度的關(guān)系點的導(dǎo)紗孔處紗線退繞平均張力（筒子大小端處退繞張力的平均值）也不斷增加。整個筒子紗線退繞平均張力變化如圖2-16所示。曲線表明，隨筒子卷裝尺寸變化導(dǎo)紗 圖2-16 紗線退繞平均張力與圓錐形筒子平均直徑的關(guān)系1 1000m/min 2 800m/min 3 600m/min 4 400m/min孔處的紗線張力也發(fā)生變化，特別在高速整經(jīng)或粗特紗加工時變化尤為明顯。因此，筒子架上筒子退繞尺寸應(yīng)保持一致。當(dāng)導(dǎo)紗距離不同時，紗線退繞平均張力也發(fā)生變化。實踐表明，存在著最小張力的導(dǎo)紗距離。大于或小于此值，都會使平均張力增加，這是因為導(dǎo)紗距離越長則退解氣圈的紗線質(zhì)量越大，退解時氣圈離心慣性力也越大。導(dǎo)紗距離小時，則紗線在退解時易與筒子摩擦，又使張力有所增加。生產(chǎn)中一般采用的導(dǎo)紗距離為140～250mm，對于滌棉紗，為了減少紗條扭結(jié)，以采用偏短的導(dǎo)紗距離為宜。二、空氣阻力和導(dǎo)紗部件引起的紗線張力紗線在空氣中沿軸線方向運動時，受到空氣阻力作用，產(chǎn)生張力增量?？諝庾枇Γ磸埩υ隽浚?（2-1）式中：──空氣阻力系數(shù)；──紗線速度；──空氣密度；──紗線直徑；──紗線長度。由此可見，空氣阻力所形成的張力增量與紗線引出距離（即紗線長度L）及整經(jīng)速度的平方成正比。紗線從張力裝置引出，經(jīng)過筒子架和整經(jīng)機各導(dǎo)紗部件，然后卷繞到整經(jīng)軸上。紗線以一定的包圍角繞過這些導(dǎo)紗部件工作表面時，摩擦阻力引起紗線張力增量。有時包圍角極小，可以忽略不計。紗線僅以自重壓在導(dǎo)紗器工作表面，產(chǎn)生摩擦阻力。摩擦阻力引起的紗線張力增量為 T1： （2-2）式中：f 紗線對導(dǎo)紗器工作表面的摩擦系數(shù)；q 單位長度的紗線重量；L 紗線長度。有時包圍角較大，由歐拉公式可知，包圍摩擦引起的紗線張力增量 T2： （2-3）它和紗線離開張力器時的初始張力T0有關(guān)，同時明顯地受紗線通道上多次導(dǎo)紗包圍角（ 1、 2 n）及摩擦系數(shù)（f1、f2 fn）影響。由以上分析可知，紗線張力增量取決于紗線引出距離（紗線長度）、紗路曲折程度（摩擦包圍角）及整經(jīng)速度等因素。三、均勻片紗張力的措施根據(jù)前述影響紗線整經(jīng)張力的各種因素，采取以下措施，能使片紗張力趨于均勻。（一）采用間歇整經(jīng)方式及筒子定長由于筒子卷裝尺寸明顯影響紗線退繞張力，所以在高、中速整經(jīng)和粗特紗加工時應(yīng)當(dāng)盡量采用間歇整經(jīng)方式，即筒子架上筒子的紗線退繞完畢時，整經(jīng)機停車，然后采用集體換筒方法，一次性更換全部筒子。同時，對絡(luò)筒也提出定長要求，以保證所有筒子在換到筒子架上時具有相同的初始卷裝尺寸，并可大大減少筒腳紗的數(shù)量。（二）合理設(shè)定張力裝置的工藝參數(shù)由筒子架后排筒子導(dǎo)出的紗線引出距離較長，于是空氣阻力和導(dǎo)紗部件作用使紗線張力較大；而前排則反之，紗線張力較小。在矩-V形筒子架上，同排的上、中層筒子之間，由于紗路的曲折程度不同，也造成了上、下層張力較大，而中層張力較小的現(xiàn)象。適當(dāng)調(diào)整筒子架上不同區(qū)域張力裝置的工藝參數(shù)，可以彌補這些張力差異，實現(xiàn)片紗張力均勻。張力裝置的工藝參數(shù)是指張力圈重量、紗線的包圍角、氣動或彈簧的加壓壓力等。在1筒子架上，采取了分段分層配置張力圈重量的措施。分段分層配置張力圈重量的原則是：前排重于后排，中間層重于上、下層。具體應(yīng)視筒子架長度和產(chǎn)品類別等情況而定。一般有筒子架前后方向分兩段或三段的配置，也有結(jié)合上下方向分三層而成六個區(qū)或九個區(qū)配置。為使張力更加均勻，還可采用弧形分段配置張力圈重量。應(yīng)當(dāng)指出，分段分層數(shù)越多，張力越趨于均勻一致，但管理也越不方便。圖2-17所示為滌棉細特高密織物在 圖2-17 張力裝置張力圈弧形配置筒子架上弧形四分段的張力圈重量配置圖。張力圈重量為11.4、10.6、9.3、8.5g弧形四段配置比全部為16.5g，全幅張力不勻率顯著降低。新型高速整經(jīng)機上，一般對筒子架前后方向分段設(shè)定張力裝置工藝參數(shù)。（四）加強生產(chǎn)管理，保持良好的機械狀況紗線張力受筒子的導(dǎo)紗距離以及筒子軸線與導(dǎo)紗孔相對位置的影響，導(dǎo)紗距離要適當(dāng)選擇，并保持固定不變，筒子錠座安裝應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)，并作定期校正。高速整經(jīng)機在筒子換筒之后，導(dǎo)紗距離要按規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)調(diào)節(jié)。 分批整經(jīng)的工藝設(shè)計應(yīng)盡可能多頭少軸，減小整經(jīng)軸上紗線的間距，避免紗線過大的左右活動范圍，同時伸縮筘排紗要勻，并左右一致，使整經(jīng)軸形狀正確、表面平整、片紗張力均勻。半成品管理中應(yīng)做到筒子先到先用，減少筒子回潮率不同所造成的張力差異。使用高速整經(jīng)機時，應(yīng)加強絡(luò)筒半成品質(zhì)量的控制，減少整經(jīng)過程中紗線斷頭關(guān)車次數(shù)，避免頻繁的啟、制動所引起的張力波動。長絲整經(jīng)機上還配備有張力架，以提高片紗張力的縱向均勻程度。使用張力架后，筒子架上紗線引出的張力值可調(diào)節(jié)得較小，片紗通過張力架時，借助統(tǒng)一、集中的張力設(shè)定，達到均勻、適度的片紗張力。對應(yīng)不同的紗線整經(jīng)張力，角 要作調(diào)整，以改變紗線對導(dǎo)輥1、2的摩擦包圍角，使導(dǎo)輥能對紗線產(chǎn)生足夠的摩擦阻力，滿足片紗張力調(diào)整的需要。 防靜電，打結(jié)。垂詢13962003535，傳真0515-82290858